k_m = M_max / M_dm ; s_m ≈ 0,1 ÷ 0,2

k_m = M_dm / M_max ; s_m ≈ 0,1 ÷ 0,2

k_m = M_max / M_dm ; s_m ≈ 0,01 ÷ 0,02

k_m = M_dm / M_max ; s_m ≈ 0,01 ÷ 0,02

Thực hiện rút ngăn bước dây quấn, phối hợp răng rãnh stato và roto sao cho: Z1 ≠ Z2; Z1 ≠ Z±2p; Z1 ≠ Z±2p±1

Thực hiện quấn rải, chế tạo mặt cực từ phù hợp, phối hợp răng rãnh stato và roto sao cho: Z1 ≠ Z2; Z1 ≠ Z±2p; Z1 ≠ Z±2p±1

Thực hiện rút ngăn bước dây quấn, làm rãnh chéo, phối hợp răng rãnh stato và roto sao cho: Z1 ≠ Z2; Z1 ≠ Z±2p; Z1 ≠ Z±2p±1

Thực hiện rút ngăn bước dây quấn, quấn rải, chế tạo mặt cực từ phù hợp

Vùng II; vùng I; vùng III

Vùng I; vùng III; vùng II

Vùng I; vùng II; vùng III

Vùng III; vùng II; vùng I

M1

M2

M3

M4

Tăng tần số và giữ nguyên điện áp; nếu M_c là hằng số thì dòng điện trên dây quấn roto tăng khiến dây quấn có thể phát nóng

Giảm tần số và giữ nguyên điện áp; nếu M_c là hằng số thì dòng điện từ hóa tăng, từ thông tăng, mạch từ bão hòa nhanh khiến tính dẫn từ giảm

Rf = 0,53 Ω

Rf = 0,62 Ω

Rf = 0,58 Ω

Rf = 0,73 Ω

85,6 kW

76,3 kW

67,3 kW

65,7 kW

Từ trường quay.

Từ trường đập mạch, có thể phân tích thành trường quay thuận và quay ngược.

Từ trường quay thuận hoặc quay ngược.

Từ trường quay và từ trường đập mạch.

Dây quấn stato (bao gồm dây quấn chính và dây quấn mở máy) và dây quấn rotor.

Dây quấn stato, dây quấn roto và dây quấn cản.

Dây quấn chính, dây quấn phụ.

Dây quấn chính, dây quấn phụ và dây quấn cản.

Phía stator.

Phía rotor.

Phía stator hoặc rotor.

Khe hở không khí.

Vì khi cấp nguồn xoay chiều một pha, từ trường trong stato chỉ dao động mà không có thành phần quay nên động cơ không thể tự khởi động, cần mạch hỗ trợ để tạo thành phần từ trường quay.

Vì cuộn dây khởi động giúp động cơ có thể hoạt động với điện áp thấp hơn điện áp danh định, giảm tiêu hao năng lượng và kéo dài tuổi thọ.

Vì động cơ không đồng bộ một pha nếu không có cuộn dây khởi động sẽ không thể tạo ra lực điện từ đủ lớn để giữ cho rôto quay liên tục sau khi khởi động.

Vì trong các thiết bị gia dụng, động cơ thường phải thay đổi tốc độ liên tục nên cần có cuộn khởi động để đảm bảo khả năng điều chỉnh tốc độ dễ dàng.

Máy điện không đồng bộ một pha không có từ trường quay tự nhiên khi chỉ cấp nguồn vào cuộn dây chính, trong khi máy ba pha có từ trường quay ngay khi cấp điện.

Máy điện không đồng bộ một pha luôn cần nguồn điện ba pha để hoạt động, còn máy ba pha chỉ cần nguồn một pha.

Máy điện không đồng bộ một pha có hiệu suất cao hơn và tổn hao thấp hơn so với máy điện không đồng bộ ba pha trong cùng điều kiện tải.

Máy điện không đồng bộ một pha không cần tụ điện hoặc bất kỳ phương pháp hỗ trợ nào để khởi động.

$$\dot{U}_1 = -\dot{E}_{1A} - \dot{E}_{1B} + \dot{I}_1 ( r_1 + j x_1 )$$ ; $$\dot{E}_{2A} = \dot{I}_{2A} ( j x_2 + \tfrac{2}{s} ) = \dot{E}_{1A}$$ ; $$\dot{E}_{2B} = \dot{I}_{2B} ( j x_2 + \tfrac{2}{2 - s} ) = \dot{E}_{1B}$$

$$\dot{U}_1 = \dot{E}_{1A} + \dot{E}_{1B} + \dot{I}_1 ( r_1 + j x_1 )$$ ; $$\dot{E}_{2A} = \dot{I}_{2A} ( j x_2 + \tfrac{2}{s} ) = \dot{E}_{1A}$$ ; $$\dot{E}_{2B} = \dot{I}_{2B} ( j x_2 + \tfrac{2}{2 - s} ) = \dot{E}_{1B}$$

$$\dot{U}_1 = -\dot{E}_{1A} - \dot{E}_{1B} + \dot{I}_1 ( r_1 + j x_1 )$$ ; $$\dot{E}_{2A} = -\dot{I}_{2A} ( j x_2 + \tfrac{2}{s} ) = \dot{E}_{1A}$$ ; $$\dot{E}_{2B} = -\dot{I}_{2B} ( j x_2 + \tfrac{2}{2 - s} ) = \dot{E}_{1B}$$

Đặc tính mômen tuyến tính theo độ trượt, vì rotor chưa có chuyển động nên dòng điện cảm ứng không thay đổi.

Đặc tính mômen – độ trượt đối xứng qua điểm s = 1, vì hai mômen thành phần quay thuận và quay ngược có độ lớn bằng nhau khi roto đứng yên, dẫn đến tổng mômen bằng không.

Mômen tăng tuyến tính khi độ trượt giảm từ 1 về 0, vì mômen chủ yếu phụ thuộc vào tốc độ quay.

Đặc tính mômen luôn dương trong toàn bộ dải trượt, nên động cơ có thể tự quay theo cả hai chiều mà không cần cuộn phụ.

Để làm giảm tổn hao dòng

Để tăng mô-men xoắn ban đầu và giúp khởi động động cơ

Để tăng tốc độ động cơ

Để giảm dòng điện rôto

Mở máy bằng điện trở tạo ra được mômen mở máy nhỏ. Mở máy bằng điện dung tạo ra được mômen mở máy lớn.

Mở máy bằng điện trở tạo ra được mômen mở máy lớn. Mở máy bằng điện dung tạo ra được mômen mở máy nhỏ.

Mở máy bằng điện trở tạo ra được mômen mở máy lớn. Mở máy bằng điện dung tạo ra được mômen mở máy lớn.

Vì có công suất lớn

Vì dễ chế tạo, giá thành rẻ và hoạt động với nguồn điện một pha

Vì có khả năng chịu tải tốt hơn động cơ ba pha

Vì có hiệu suất cao hơn so với động cơ đồng bộ

Đảo chiều đấu của cả 2 cuộn dây

Đảo chiều đấu của cuộn khởi động

Đảo chiều dòng kích từ

Đảo chiều nguồn cung cấp

Dùng biến áp tự ngẫu

Dùng tụ điện khởi động

Dùng điện trở khởi động

Dùng cuộn kháng khởi động

Để tăng tốc độ quay của rôto

Để tạo từ trường quay ban đầu giúp khởi động máy

Để giảm dòng khởi động

Để tăng công suất của máy

Vì phương pháp này tạo ra mô-men khởi động lớn hơn so với phương pháp cực từ phân cực (shaded pole motor) và có thể ngắt tụ điện sau khi khởi động để giảm tổn hao điện năng.

Vì tụ điện giúp động cơ không đồng bộ một pha hoạt động giống như động cơ đồng bộ, từ đó cải thiện hiệu suất tổng thể và giảm tổn hao động.

Vì phương pháp này đơn giản hơn nhiều so với phương pháp sử dụng biến áp tự ngẫu để tăng điện áp khởi động cho động cơ.

Vì sử dụng tụ điện khởi động có thể làm giảm nhiệt độ làm việc của động cơ, giúp tăng tuổi thọ của các bộ phận cơ khí như vòng bi và trục quay.

Máy phát đồng bộ, động cơ đồng bộ và máy bù đồng bộ

Máy đồng bộ cực lồi, máy đồng bộ cực ẩn

Máy đồng bộ kiểu trục đứng, máy đồng bộ kiểu trục ngang

Máy phát thuỷ điện, máy phát nhiệt điện và máy phát máy điêzen

Lõi sắt rô to dạng khối hình trụ tròn, bề mặt không hình thành nên các cực từ rõ rệt, dây quấn kích từ là những bối dây đồng tâm được đặt trong các rãnh xẻ trên bề mặt rôto

Lõi sắt rô to dạng khối hình trụ tròn, bề mặt được gắn các cực từ, trên các cực từ có quấn cuộn dây kích từ

Lõi sắt hình trụ tròn, được cấu tạo từ các lá thép kĩ thuật điện ghép lại, mặt ngoài có xẻ rãnh để đặt dây quấn kích từ, dây quấn kích từ có thể quấn kiểu xếp hoặc quấn kiểu sóng

Lõi sắt rô to dạng khối hình trụ tròn, bề mặt được gắn các nam châm vĩnh cửu có cực tính nằm kề nhau

Khi phương của từ trường phần ứng Fu là vuông góc với phương của từ trường kích từ Ft

Khi phương của từ trường phần ứng Fu là vuông góc với trục của máy

Khi phương của từ trường phần ứng Fu là trùng với trục cực từ

Khi trục của từ trường phần ứng Fu là trùng với trục của từ trường kích từ

Khi phương của từ trường phần ứng Fu là vuông góc với phương của từ trường kích từ Ft

Khi phương của từ trường phần ứng Fu là trùng với trục của máy

Khi phương của từ trường phần ứng Fu là vuông góc với trục cực từ

Khi phương của từ trường phần ứng Fu là trùng với phương của từ trường kích từ

Phương trình cân bằng sức từ động: $$F_{\delta} = F_{t} + F_{\mu}$$ ; Phương trình cân bằng điện áp: $$U = E_{g} - I(r_{\delta} + j\,x_{\mu})$$

Phương trình cân bằng sức từ động: $$F_{\delta} = F_{t} - F_{\mu}$$ ; Phương trình cân bằng điện áp: $$U = E_{g} - I(r_{\delta} + j\,x_{\mu})$$

Phương trình cân bằng sức từ động: $$F_{\delta} = F_{t} + F_{\mu}$$ ; Phương trình cân bằng điện áp: $$U = E_{g} + I(r_{\delta} + j\,x_{\mu})$$

Phương trình cân bằng sức từ động: $$F_{\delta} = F_{t} + F_{\mu}$$ ; Phương trình cân bằng điện áp: $$U = E_{\delta} - I\,r_{\mu} + j\,L x_{\delta}$$

Phương trình cân bằng sức từ động: $$F'_{\delta} = F'_{t} + F'_{\mu}$$ ; Phương trình cân bằng điện áp: $$U = E'_{\delta} = E_{g} + I(r_{\delta} + j\,x_{\mu})$$

Phương trình cân bằng sức từ động: $$F'_{\delta} = F'_{t} - F'_{\mu}$$ ; Phương trình cân bằng điện áp: $$U = E'_{\delta} = E_{g} - I(r_{\delta} + j\,x_{\mu})$$

Phương trình cân bằng sức từ động: $$F'_{\delta} = F'_{t} + F'_{\mu}$$ ; Phương trình cân bằng điện áp: $$U = E_{g} + I(r_{\delta} + j\,x_{\mu})$$

Phương trình cân bằng sức từ động: $$F'_{\delta} = F'_{t} + F'_{\mu}$$ ; Phương trình cân bằng điện áp: $$U = E'_{\delta} - I(r_{\delta} + j\,x_{\mu})$$

$$P=\dfrac{m\,U\,E}{x}\,\sin\theta+\dfrac{m\,U^{2}}{2}\!\left(\dfrac{1}{x_{q}}-\dfrac{1}{x_{d}}\right)\!\sin2\theta$$

$$P=\dfrac{m\,U\,E}{x}\,\sin\theta-\dfrac{m\,U^{2}}{2}\!\left(\dfrac{1}{x_{q}}-\dfrac{1}{x_{d}}\right)\!\sin2\theta$$

$$P=\dfrac{m\,U\,E}{x}\,\cos\theta+\dfrac{m\,U^{2}}{2}\!\left(\dfrac{1}{x_{d}}-\dfrac{1}{x_{q}}\right)\!\sin2\theta$$

$$P=\dfrac{m\,U\,E}{x}\,\sin\theta+\dfrac{m\,U^{2}}{2}\!\left(\dfrac{1}{x_{q}}+\dfrac{1}{x_{d}}\right)\!\sin2\theta$$

$$P=\dfrac{m\,U\,E}{x}\,\sin\theta$$

$$P=\dfrac{m\,U\,E}{x}\,\cos\theta$$

$$P=\dfrac{m\,U^{2}}{2}\!\left(\dfrac{1}{x_{q}}-\dfrac{1}{x_{d}}\right)\!\sin2\theta$$

$$P=\dfrac{m\,U\,E}{x}\,\sin\theta+\dfrac{m\,U^{2}}{2}\!\left(\dfrac{1}{x_{q}}-\dfrac{1}{x_{d}}\right)\!\sin2\theta$$

Vì từ trường trong lõi thép roto là từ trường không biến thiên

Vì rô to cần phải có độ bền cơ học cao

Vì công nghệ chế tạo từ thép lá kỹ thuật điện phức tạp, đắt tiền

Vì những nguyên nhân khác

Từ trường kích từ do dòng kích từ một chiều sinh ra và từ trường quay do dòng điện trong dây quấn phần ứng sinh ra

Từ trường chính và từ trường tản

Từ trường không đổi do dòng kích từ một chiều sinh ra và từ trường biến thiên do dòng điện xoay chiều trong dây quấn phần ứng sinh ra

Từ trường đập mạch và từ trường quay

Luôn đồng bộ với nhau

Tốc độ quay của từ trường phần ứng là lớn hơn khi là động cơ

Tốc độ quay của từ trường kích từ là lớn hơn khi là máy phát

Tốc độ quay của từ trường kích từ luôn bằng 0 cho dù từ trường phần ứng quay với bất cứ tốc độ nào

Phụ thuộc vào độ lớn và tính chất của tải, ngoài ra còn phụ thuộc vào mức độ bão hòa của mạch từ và kết cấu của rôto là cực lồi hay cực ẩn

Phụ thuộc vào độ lớn và tính chất của tải

Phụ thuộc vào kết cấu của rôto là cực lồi hay cực ẩn

Phụ thuộc vào mức độ bão hòa của mạch từ

Tải của phần ứng là thuần trở

Tải của phần ứng là thuần cảm

Tải của phần ứng là thuần dung

Tải của phần ứng mang tính R–L

Tải của phần ứng là thuần trở

Tải của phần ứng là thuần cảm

Tải của phần ứng là thuần dung

Tải của phần ứng mang tính R–C

Tải của phần ứng là thuần trở

Tải của phần ứng là thuần cảm

Tải của phần ứng là thuần dung

Tải của phần ứng mang tính R–L

Tải của phần ứng mang tính R–C

Tải của phần ứng là thuần cảm

Tải của phần ứng là thuần dung

Tải của phần ứng mang tính R–L

Tải của phần ứng mang tính R–C

Tải của phần ứng là thuần cảm

Tải của phần ứng là thuần dung

Tải của phần ứng mang tính R–L

75 Hz

180 Hz

120 Hz

300 Hz

chậm pha sau từ thông cực từ sinh ra nó 90°

sớm pha hơn từ thông cực từ sinh ra nó 90°

trùng pha với từ thông cực từ sinh ra nó

ngược pha với từ thông cực từ sinh ra nó

1,13×10^3 kNm

6,32×10^3 kNm

10,82×10^3 kNm

Cả ba đáp án trên đều sai

60; 137,5

60; 6470,5

240; 8088,5

40; 100,5

0,23 \u03A9

0,25 \u03A9

0,5 \u03A9

1 \u03A9

dọc trục khử từ

dọc trục trợ từ

ngang trục

không ảnh hưởng tới từ trường trong máy

dọc trục khử từ

dọc trục trợ từ

ngang trục

không ảnh hưởng tới từ trường trong máy

Phát hoặc tiêu thụ công suất phản kháng

Tăng hoặc giảm $$\cos\varphi$$ của lưới

Ổn định điện áp lưới

Phát hoặc tiêu thụ công suất tác dụng

Tải L, phản ứng phần ứng chỉ dọc trục khử từ

Tải R-L, phản ứng phần ứng chỉ dọc trục

Tải R-C, phản ứng phần ứng vừa ngang trục vừa trợ từ

Tải C, phản ứng phần ứng chỉ dọc trục trợ từ

Tải L, phản ứng phần ứng chỉ dọc trục khử từ

Tải R-L, phản ứng phần ứng chỉ dọc trục

Tải R-C, phản ứng phần ứng vừa ngang trục vừa trợ từ

Tải C, phản ứng phần ứng chỉ dọc trục trợ từ

Độ lớn từ trường phần ứng phụ thuộc vào độ lớn của tải

Góc giữa trục từ trường phần ứng và trục từ trường cực từ phụ thuộc vào tính chất của tải

Trục từ trường phần ứng trùng với trục của pha có dòng cực đại

Trục từ trường phần ứng luôn trùng với trục của pha A

phát công suất phản kháng lên lưới

thu công suất phản kháng từ lưới

thu hoặc phát công suất phản kháng

không thể thu hoặc phát công suất phản kháng

5° ÷ 30°

20° ÷ 30°

30° ÷ 60°

0° ÷ 90°

Phần cảm quay, Phần ứng tĩnh

Phần cảm quay, Phần ứng quay

Phần cảm tĩnh, Phần ứng quay

Phần cảm tĩnh, Phần ứng tĩnh

3000 v/ph

1500 v/ph

1000 v/ph

500 v/ph

Do tốc độ quay thấp

Do tốc độ quay cao

Do Rôto cực ấn

Do Rôto cực lõi

Đổi 2 cực dương âm của nguồn kích từ một chiều

Quay ngược Rôto

Đưa nguồn xoay chiều vào cuộn kích từ hoặc đổi 2 cực dương âm của nguồn kích từ một chiều

Đưa nguồn xoay chiều vào cuộn kích từ

Có thể nhưng lấy điện xoay chiều ra từ Rôto khó khăn

Có thể để dòng lấy điện xoay chiều ra từ Rôto

Không thể, vì không tạo ra dòng xoay chiều

Không thể, vì không cảm ứng ra Sđđ

2

6

$$\ge 2$$

$$\ge 4$$

$$\ge 6$$

$$\ge 8$$

Máy phát điện diezen

Máy phát điện tua bin hơi

Máy phát điện tua bin nước

Máy phát điện diezen và tua bin nước

Máy phát điện diezen

Máy phát điện tua bin hơi

Máy phát điện tua bin nước

Máy phát điện diezen và tua bin nước

Rôto cực lồi, trục thẳng đứng

Rôto cực lồi, trục nằm ngang

Rôto cực ẩn, trục thẳng đứng

Rôto cực ẩn, trục nằm ngang

Rôto cực lồi, trục thẳng đứng

Rôto cực lồi, trục nằm ngang

Rôto cực ẩn, trục thẳng đứng

Rôto cực ẩn, trục nằm ngang

Tỷ lệ thuận với tốc độ rôto

Tỷ lệ nghịch với tốc độ rôto

Phụ thuộc vào dòng kích từ

Tỷ lệ nghịch với số đôi cực

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện cảm

Máy phát đồng bộ cực ẩn, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện dung

Máy phát đồng bộ cực lồi, tải điện cảm

Tổn hao đồng (I^2R) ở stato và rôto

Tổn hao sắt từ (từ trễ và dòng xoáy) trong lõi thép

Tổn hao cơ khí (ma sát và tổn hao gió)

Tổn hao tản phụ tải và tán xạ (stray load losses)

Máy có K lớn có ưu điểm là độ thay đổi điện áp ΔU sẽ nhỏ, khả năng sinh công suất điện từ lớn làm cho máy làm việc được ổn định khi tải dao động.

Máy có K lớn có ưu điểm là dòng điện ngắn mạch xác lập của máy sẽ nhỏ, khả năng sinh công suất điện từ lớn làm cho máy làm việc được ổn định khi tải dao động.

Máy có K lớn có ưu điểm là độ thay đổi điện áp ΔU sẽ nhỏ, dòng kích từ định mức sẽ nhỏ, vì thế công suất kích từ nhỏ và khả năng điều chỉnh điện áp thuận lợi.

Máy có K lớn tương ứng khe hở δ sẽ nhỏ, dòng kích từ định mức sẽ nhỏ, vì thế công suất kích từ nhỏ và khả năng điều chỉnh điện áp thuận lợi.

K tăng làm kích thước và trọng lượng lớn hơn đối với cùng công suất.

K giảm làm kích thước và trọng lượng lớn hơn đối với cùng công suất.

K tăng làm kích thước và trọng lượng nhỏ hơn đối với cùng công suất.

K không ảnh hưởng đáng kể đến kích thước và trọng lượng đối với cùng công suất.

Ik0 là dòng kích từ sinh ra U0 = E = Udm khi không tải, Ikn là dòng kích từ sinh ra In = Idm khi ngắn mạch.

Ik0 là dòng kích từ định mức khi có tải, Ikn là dòng kích từ sinh ra In = Idm khi ngắn mạch.

Ik0 là dòng kích từ sinh ra U0 = E = Udm khi không tải, Ikn là dòng kích từ định mức khi có tải.

In0 là dòng ngắn mạch xác lập sinh ra khi kích từ bị triệt tiêu, Idm là dòng định mức khi có tải.

Điện áp đầu cực sẽ giảm vì sụt áp trên mạch phần ứng tăng, hơn nữa do phản ứng phần ứng có tính khử từ tăng nên từ thông trong máy giảm làm E0 cũng giảm.

Điện áp đầu cực sẽ giảm vì sụt áp trên mạch phần ứng tăng nhưng không đáng kể (do điện trở và điện kháng tản mạch phần ứng nhỏ).

Điện áp đầu cực sẽ giảm nhiều vì phản ứng phần ứng khử từ tăng mạnh.

Điện áp đầu cực sẽ tăng vì phản ứng phần ứng trợ từ, nên từ thông tăng và điện áp cảm ứng tăng.

Điện áp đầu cực có xu hướng tăng vì phản ứng phần ứng mang tính trợ từ nên từ thông khe hở tăng làm sức điện động cảm ứng trên dây quấn tăng.

Điện áp đầu cực sẽ giảm vì sụt áp trên mạch phần ứng tăng, hơn nữa do phản ứng phần ứng có tính khử từ nên từ thông trong máy giảm làm E0 cũng giảm.

Điện áp đầu cực sẽ giảm vì sụt áp trên mạch phần ứng tăng nhưng không đáng kể (do điện trở và điện kháng tản mạch phần ứng nhỏ).

Điện áp đầu cực có giảm nhẹ khi không đối với phần ứng trợ từ tăng nên bù trừ hoàn toàn sụt áp trên mạch phần ứng.

Tăng dòng kích từ, để khắc phục phản ứng phần ứng khử từ và bù lại sụt áp trên mạch phần ứng.

Tăng dòng kích từ, để bù lại sụt áp trên mạch phần ứng tăng khi tải tăng.

Là sự thay đổi của điện áp từ không tải đến khi dòng tải là định mức.

Là sự thay đổi của điện áp từ không tải đến định mức khi tải là định mức, cosφ = 0,8 và dòng kích từ là định mức.

Là sự thay đổi của điện áp từ không tải đến định mức khi dòng điện tải là định mức, và dòng kích từ là định mức.

Là sự thay đổi của điện áp từ không tải đến có tải, cosφ = 0,8 và dòng kích từ là không đổi.

Để giảm thiểu chi phí đầu tư về máy phát dự phòng, làm tăng công suất và độ ổn định của lưới điện.

Để sử dụng phối hợp các nguồn năng lượng trong hệ thống điện, giảm giá thành sản xuất điện.

Để sử dụng hợp lý các nguồn năng lượng trong hệ thống điện; nâng cao các chỉ tiêu chất lượng nguồn điện, đảm bảo việc cung cấp điện an toàn, liên tục; giảm thiểu chi phí đầu tư nguồn điện, chi phí đầu tư nguồn dự phòng.

Làm tăng công suất dự trữ cho lưới điện đảm bảo phục vụ cho bất kỳ sự thay đổi nào của tải.

Có cùng số pha và cùng tốc độ quay với các máy phát trong lưới.

Có cùng số pha và điện áp các pha của máy phát và của lưới bằng nhau.

Có cùng số pha, cùng thứ tự pha và điện áp máy phát phải trùng pha với điện áp lưới.

Cùng trị số điện áp ( $$U_f = U_L$$ ), cùng tần số ( $$f_f = f_L$$ ), cùng thứ tự pha và điện áp máy phát phải trùng pha với điện áp lưới.

Phối hợp cả điều chỉnh tốc độ quay và dòng điện kích từ của máy phát.

Chỉ cần điều chỉnh tốc độ quay của máy phát.

Chỉ cần điều chỉnh dòng điện kích từ của máy phát.

Điều chỉnh điện áp máy phát phối hợp với điều chỉnh phụ tải lưới.

Một vôn mét hai chỉ thị ( $$U_f, U_L$$ ), một tần số kế hai chỉ thị ( $$f_f, f_L$$ ) và một thiết bị đồng bộ làm việc theo nguyên lý từ trường quay để chỉ góc lệch pha.

Một vôn mét hai chỉ thị ( $$U_f, U_L$$ ), một tần số kế hai chỉ thị ( $$f_f, f_L$$ ) và một bộ đèn.

Hai vôn mét chỉ thị ( $$U_f, U_L$$ ), hai tần số kế chỉ thị ( $$f_f, f_L$$ ) và một bộ đèn.

Đúng thứ tự pha giữa máy phát và lưới, tốc độ máy phát khi thực hiện hòa sai khác không quá (2)% tốc độ đồng bộ.

Kích từ bằng định mức, tốc độ máy phát khi thực hiện hòa sai khác không quá (3 - 5)% tốc độ đồng bộ.

Đúng thứ tự pha giữa máy phát và lưới, tốc độ máy phát khi thực hiện hòa sai khác không quá 10% tốc độ đồng bộ.

Đúng thứ tự pha giữa máy phát và lưới, điện áp đầu cực máy phát khi thực hiện hòa sai khác không quá (2 - 5)% điện áp lưới.

Công suất phản kháng phát ra của máy phát cũng thay đổi.

Trị số điện áp phát ra của máy phát thay đổi.

Tần số của điện áp phát ra của máy phát thay đổi.

Trị số tần số và điện áp phát ra của máy phát đều thay đổi.

Không làm thay đổi trị số tần số và điện áp phát ra của máy phát.

Công suất tác dụng phát ra của máy phát cũng thay đổi.

Trị số điện áp phát ra của máy phát thay đổi.

Tần số của điện áp phát ra của máy phát thay đổi.

Trị số dòng kích từ của máy phát.

Góc tải (θ) của máy phát.

Trị số dòng kích từ và góc tải (θ) của máy phát.

Yêu cầu của phụ tải.

Khả năng duy trì sự làm việc đồng bộ của máy phát với lưới khi tải thay đổi.

Năng lực quá tải của máy phát.

Chất lượng chế tạo máy phát.

Độ ổn định điện áp làm việc của máy phát khi tải dao động.

Cả điện áp và tần số của lưới đều thay đổi.

Chỉ điện áp của lưới thay đổi.

Chỉ tần số của lưới thay đổi.

Chỉ công suất của lưới thay đổi, còn tần số là không đổi.

Chỉ điện áp của lưới thay đổi

Cả điện áp và tần số của lưới đều thay đổi

Chỉ tần số của lưới thay đổi

Công suất phản kháng của lưới thay đổi, điện áp không đổi

Đảo thứ tự 2 trong 3 pha điện áp đặt vào dây quấn phần ứng động cơ

Đảo chiều dòng kích từ của động cơ

Dùng động cơ sơ cấp kéo rô to động cơ quay theo chiều ngược lại khi khởi động

Hoán vị lần lượt điện áp đặt vào các dây quấn pha của động cơ

Mở máy và điều chỉnh tốc độ dễ dàng khi làm việc

Có thể làm việc với $$\cos\varphi$$ = 1

Khả năng khắc phục tải tốt hơn khi điện áp lưới giảm

Có thể làm việc ở chế độ quá kích thích, phát công suất phản kháng vào lưới

Thay đổi tần số nguồn điện áp đặt vào dây quấn phần ứng

Thay đổi giá trị dòng kích từ

Thay đổi trị số điện áp nguồn

Thay đổi số đôi cực bằng cách đổi nối dây quấn phần ứng

Tốc độ rô to bằng tốc độ đồng bộ

Tốc độ rô to bằng 0

Tốc độ rô to lớn hơn 50% tốc độ đồng bộ

Với mọi tốc độ của rô to

Độ lớn của dòng điện kích từ

Độ lớn của góc tải $$\theta_m$$

Trị số điện áp nguồn cung cấp

Chiều quay của rô to

Sự thay đổi điện áp đầu cực của máy phát phụ thuộc vào độ lớn và tính chất của phụ tải

Máy phát có khả năng duy trì điện áp đầu cực ổn định khi tải thay đổi nhờ thay đổi lớn dòng điện kích từ

Khi tăng dòng kích từ thì khả năng duy trì sự làm việc ổn định của máy phát với lưới tăng lên

dòng điện phần ứng và dòng điện kích từ

hệ số công suất và dòng điện kích từ

dòng điện kích từ và tốc độ quay

dòng điện phần ứng và hệ số công suất

Không làm thay đổi trị số tần số và điện áp phát ra của máy phát.

Công suất tác dụng phát ra của máy phát tăng.

Khả năng duy trì sự làm việc ổn định của máy phát với lưới giảm

Tần số của điện áp phát ra của máy phát tăng.

Trị số điện áp, góc lệch pha và hiệu tần số của điện áp máy phát và của lưới.

Trị số góc lệch pha và hiệu tần số của điện áp máy phát và của lưới

Trị số điện áp và hiệu tần số của điện áp máy phát và của lưới

Hiệu tần số của điện áp máy phát và của lưới

Hiệu tần số của điện áp máy phát và của lưới. Nếu $$f_L > f_F$$ ánh sáng quay thuận thì khi $$f_L < f_F$$ ánh sáng quay ngược lại.

Hiệu điện áp của máy phát và của lưới là dương hay âm

Độ lớn của điện áp máy phát và thứ tự sắp xếp các đèn

Độ lớn của tần số điện áp máy phát và thứ tự sắp xếp các đèn

Để chống xảy ra quá điện áp trên cuộn dây kích từ và làm giảm nhanh dòng xung quá độ của lưới khi hòa.

Để chống xảy ra quá điện áp trên cuộn dây kích từ

Để hạn chế biên độ dòng xung quá độ của lưới

Để chống xảy ra ngắn mạch đối với lưới.

Điều chỉnh công suất cơ trên trục của máy phát

Điều chỉnh công suất kích từ của máy phát

Điều chỉnh phối hợp dòng kích từ và mô men trên trục máy phát

Điều chỉnh phụ tải trên lưới

Điều chỉnh dòng điện kích từ của máy phát

Điều chỉnh tốc độ quay của máy phát

Điều chỉnh điện trở phần ứng của máy phát

Điều chỉnh điện áp đầu cực của máy phát

1V

10V

100V

1000V

60 cực; 137,5 MVA

60 cực; 6470,5 MVA

30 cực; 8088,5 MVA

40 cực; 100,5 MVA

0,23 Ω

0,25 Ω

0,5 Ω

1 Ω

15°

30°

45°

60°

16; 12

18; 12

12; 12

24; 24

4

2

200 bước/vòng; 120 vg/ph

200 bước/vòng; 1200 vg/ph

100 bước/vòng; 2400 vg/ph

200 bước/vòng; 2400 vg/ph

200 bước

100 bước

50 bước

400 bước

Độ lớn của tải cơ trên trục

Tần số xung của nguồn cung cấp

Cực tính của dòng điện đặt vào dây quấn pha stato

Độ lớn của dòng điện trong các dây quấn pha stato

Tăng lên

Giữ nguyên

Giảm đi

Không xác định được

Lõi sắt rotor và stator

Dây quấn stato

Dây quấn roto

Trục quay roto

Tuổi thọ làm việc cao, tiết kiệm chi phí thay thế

Không đòi hỏi bảo trì, bảo dưỡng thường xuyên

Hệ điều khiển đơn giản với phản hồi vị trí

Không gây quá dòng khi quá tải

Bề mặt cực từ stato được xẻ rãnh, có kích thước tương tự như răng – rãnh ở roto

Lõi thép roto gồm 2 nửa theo chiều trục có cùng số răng – rãnh

Nam châm vĩnh cửu được ghép giữa 2 nửa roto có tác dụng từ hóa mỗi nửa thành các cực N và S riêng biệt

băng tải

máy trộn, máy cắt

thang máy

quạt gió

đảo chiều dòng điện chạy qua cuộn dây phần ứng

đảo chiều dòng điện chạy qua cả cuộn dây phần ứng và cuộn dây kích từ

đảo cực tính điện áp nguồn cung cấp

không thể đảo được chiều quay cho động cơ loại này

không khởi động được

khởi động quay theo hướng ngược lại

khởi động và chạy cùng chiều cũ

phát nóng và cháy

stato; stato

rô to; rô to

stato; rô to

rô to; stato

bảo trì ít hơn

tuổi thọ cao hơn

không có nguy cơ gây cháy nổ hoặc tạo ra bức xạ (nhiều) điện từ

chi phí thấp hơn

thay đổi trị số điện áp nguồn cung cấp DC

thay đổi tần số nguồn cung cấp

thay đổi số đôi cực trong máy

thay đổi từ thông kích từ ở rô to

kiểu dây quấn phía stato

kiểu bố trí nam châm vĩnh cửu ở rô to

sự phối hợp số cực giữa stato và rô to

trên stato của BLDC luôn có bố trí cảm biến (Hall) để xác định vị trí của rô to